Nature.com сайтына кергәнегез өчен рәхмәт.Сез чикләнгән CSS ярдәме белән браузер версиясен кулланасыз.Иң яхшы тәҗрибә өчен без яңартылган браузерны кулланырга киңәш итәбез (яки Internet Explorer'та туры килү режимын сүндерегез).Моннан тыш, дәвамлы ярдәмне тәэмин итү өчен, без сайтны стильләр һәм JavaScriptсыз күрсәтәбез.
Берьюлы өч слайд карусельен күрсәтә.Алдагы һәм Киләсе төймәләрне берьюлы өч слайд аша күчерү өчен кулланыгыз, яки ахырда слайдер төймәләрен берьюлы өч слайд аша күчерегез.
Дүрт резин бетон корыч торба (RuCFST) элементы, бер бетон корыч торба (CFST) элементы һәм бер буш элемент саф бөкләү шартларында сынадылар.Төп параметрлар - кыру коэффициенты (λ) - 3тән 5кә кадәр һәм каучукны алыштыру коэффициенты (r) - 10% - 20%.Бөкләнү моменты-сызу сызыгы, бөкләнү моменты-үзгәрү сызыгы һәм бөкләнү моменты-кәкре иярү алына.Резин үзәк белән бетонны юк итү режимы анализланды.Нәтиҗә шуны күрсәтә: RuCFST әгъзаларының уңышсызлык төре бөкләнү.Резин бетондагы ярыклар тигез һәм аз таратыла, һәм төп бетонны каучук белән тутыру ярыклар үсешенә комачаулый.Кисү-ара арасындагы катнашу тест үрнәкләренең тәртибенә аз тәэсир итте.Резинны алыштыру тизлеге бөкләнү мизгеленә каршы тору сәләтенә аз тәэсир итә, ләкин үрнәкнең бөкләнүенә билгеле бер йогынты ясый.Резин бетон белән тутырганнан соң, буш корыч торба үрнәкләре белән чагыштырганда, бөкләү сәләте һәм бөкләнү катылыгы яхшыра.
Яхшы сейсмик җитештерүчәнлеге һәм югары күтәрү сыйфаты аркасында традицион тимер-бетон торба корылмалары (CFST) заманча инженерлык практикасында киң кулланыла1,2,3.Резин бетонның яңа төре буларак, резин кисәкчәләр өлешчә табигый агрегатларны алыштыру өчен кулланыла.Резина бетон тутырылган корыч торба (RuCFST) структуралары корыч торбаларны резин бетон белән тутырып, композицион структураларның сыгылмалылыгын һәм энергия эффективлыгын арттыру өчен барлыкка килә4.Бу CFST әгъзаларының искиткеч күрсәткечләреннән файдаланып кына калмый, яшел түгәрәк икътисадның үсеш ихтыяҗларын канәгатьләндерә торган каучук калдыкларын да нәтиҗәле куллана5,6.
Соңгы берничә ел эчендә традицион CFST әгъзаларының үз-үзен тотышы 7,8, аксаль йөк-моментның үзара бәйләнеше 9,10,11 һәм саф бөкләнү12,13,14 интенсив өйрәнелде.Нәтиҗә шуны күрсәтә: CFST баганаларының һәм балкышларның бөкләнү сыйдырышлыгы, каты булуы, тотрыклылыгы һәм энергиянең таралу сыйфаты эчке бетон тутыру белән яхшыра һәм яхшы ватылучанлыкны күрсәтә.
Хәзерге вакытта кайбер тикшерүчеләр RuCFST баганаларының тәртибен һәм эшләрен берләштерелгән аксаль йөкләр астында өйрәнделәр.Лю һәм Лянг15 кыска RuCFST баганаларында берничә эксперимент үткәрделәр, һәм CFST баганалары белән чагыштырганда, резина алмаштыру дәрәҗәсе һәм каучук кисәкчәләре зурлыгы белән күтәрү көче һәм катгыйлыгы кимеде, ә тотрыклылык артты.Duarte4,16 берничә кыска RuCFST баганасын сынап карады һәм RuCFST баганаларының каучук эчтәлеге арту белән тагын да зуррак булуын күрсәтте.Liang17 һәм Gao18 шулай ук шома һәм нечкә диварлы RuCFST плагиннары үзенчәлекләре турында хәбәр иттеләр.Gu et al.19 һәм Jiang et al.20 югары температурада RuCFST элементларының күтәрү сыйфатын өйрәнделәр.Нәтиҗә шуны күрсәтте: каучук кушылу структураның сыгылмалылыгын арттырды.Температура күтәрелгәч, күтәрү сыйфаты башта бераз кими.Patel21 кыска CFST нурларының һәм баганаларның кысылучан һәм флексур тәртибен анализлады, охаль һәм униаксиаль йөкләү астында түгәрәк очлары булган баганалар.Хисаплау модельләштерү һәм параметрик анализ шуны күрсәтә: җепселле симуляция стратегиясе кыска RCFSTларның эшләвен төгәл тикшерә ала.Эчлек аспект коэффициенты, корыч һәм бетон көче белән арта, тирәнлек белән калынлык коэффициенты белән кими.Гомумән, кыска RuCFST баганалары CFST баганаларына охшаш һәм CFST баганаларына караганда күбрәк хәрәкәтчән.
Aboveгарыдагы күзәтүдән күренгәнчә, RuCFST баганалары CFST баганаларының төп бетонында резин кушылмаларны дөрес кулланганнан соң яхшыра.Оксаль йөк булмаганлыктан, чиста бөкләнү багана нурының бер очында була.Чынлыкта, RuCFST-ның бөкләнү характеристикалары охшаш йөк үзенчәлекләреннән бәйсез22.Практик инженериядә, RuCFST структуралары еш кына бөкләнү мизгелләренә дучар булалар.Аның саф бөкләнү үзлекләрен өйрәнү сейсмик хәрәкәт астында RuCFST элементларының деформациясен һәм уңышсызлык режимын билгеләргә ярдәм итә23.RuCFST структуралары өчен RuCFST элементларының саф бөкләнү үзлекләрен өйрәнергә кирәк.
Шуңа бәйле рәвештә, алты үрнәк саф кәкре корыч квадрат торба элементларының механик үзлекләрен өйрәнү өчен сынадылар.Бу мәкаләнең калган өлеше түбәндәгечә оештырылган.Беренчедән, резин тутыру белән яки алты квадрат өлештән торган үрнәкләр сынадылар.Тест нәтиҗәләре өчен һәр үрнәкнең уңышсызлык режимын күзәтегез.Икенчедән, RuCFST элементларының саф бөкләнүдәге эше анализланды, һәм 3-5, резин алыштыру коэффициенты RuCFST структур үзлекләренә 10-20% тәэсире турында сөйләштеләр.Ниһаять, RuCFST элементлары һәм традицион CFST элементлары арасында йөк күтәрү сыйфаты һәм бөкләнү катылыгы аермалары чагыштырыла.
Алты CFST үрнәге тәмамланды, дүртесе резинизацияләнгән бетон белән тутырылды, берсе гадәти бетон белән тутырылды, алтынчысы буш иде.Резин үзгәрү тизлегенең (r) һәм озынлыктагы кыру коэффициентының (λ) эффектлары карала.Ampleрнәкнең төп параметрлары 1-нче таблицада китерелгән, t хәрефе торба калынлыгын белдерә, В - үрнәкнең озынлыгы, L - үрнәк биеклеге, Mue - үлчәнгән бөкләү сыйфаты, Ки - башлангыч бөкләнү каты, Ксе - хезмәттә бөкләнү.күренеш.
RuCFST үрнәге пар белән эретелгән дүрт корыч тәлинкәләрдән ясалган, буш квадрат корыч труба формалаштыру өчен, аннары бетон белән тутырылган.10 мм калынлыктагы корыч тәлинкә үрнәкнең һәр очына эретелә.Корычның механик үзлекләре 2-нче таблицада күрсәтелгән. Кытай стандарт GB / T228-201024 буенча, корыч торбаның керү көче (фу) һәм җитештерү көче (fy) стандарт киеренке сынау ысулы белән билгеләнә.Тест нәтиҗәләре 260 MPa һәм 350 MPa.Эластиклык модуле - 176 GPa, һәм Poisson (ν) корычның коэффициенты 0,3.
Тест үткәргәндә, бетон бетонның куб кысу көче (fcu) 28 MPa белән исәпләнде.3, 4 һәм 5 нисбәтләре алдагы 25 сылтама нигезендә сайланган, чөнки бу смена тапшыру белән бәйле проблемаларны ачыкларга мөмкин.10% һәм 20% каучукны алыштыру ставкалары бетон катнашмасында комны алыштыралар.Бу тикшеренүдә Тяню цемент заводыннан (Кытайдагы Тянью бренды) гадәти шин каучук порошогы кулланылды.Резин кисәкчәләренең зурлыгы 1-2 мм.3 нче таблицада каучук бетон һәм катнашмаларның катнашуы күрсәтелгән.Резин бетонның һәр төре өчен, 150 мм ягы булган өч куб куеп, стандартлар белән билгеләнгән сынау шартларында дәваландылар.Бу катнашмада кулланылган ком - комсыз ком, тупас агрегат - Кытайның төньяк-көнчыгышындагы Шеньяндагы карбонат таш.28 көнлек куб кысу көче (fcu), призматик кысу көче (fc ') һәм төрле каучук алмаштыру коэффициентлары өчен эластиклык модуласы (10% һәм 20%) 3 нче таблицада күрсәтелгән, GB50081-201926 стандартын тормышка ашырыгыз.
Барлык сынау үрнәкләре 600 кН көче белән гидротехник цилиндр белән сынала.Йөкләү вакытында дүрт концентрацияле сынау стендына симметрияле ике концентрацияләнгән көч кулланыла, аннары үрнәк буенча таратыла.Деформация һәрбер үрнәк өслегендә биш штамм үлчәү белән үлчәнә.Адашу 1 һәм 2. Рәсемнәрдә күрсәтелгән өч күчерү сенсоры ярдәмендә күзәтелә.
Тестта йөкләү системасы кулланылды.2kN / s тизлектә йөкләгез, аннары 10кН га кадәр пауза итегез, корал һәм йөк күзәнәкләренең гадәти эш шартларында булуын тикшерегез.Эластик полоса эчендә, һәр йөк арту фаразланган иң югары йөкнең уннан бер өлешенә дә ким түгел.Корыч торба беткәч, кулланылган йөк фаразланган иң зур йөкнең унбиштән бер өлешеннән кимрәк.Йөкләү этабында һәр йөк дәрәҗәсен кулланганнан соң ике минут чамасы тотыгыз.Failureрнәк уңышсызлыкка якынлашканда, өзлексез йөкләү тизлеге акрыная.Оксаль йөк төп йөкнең 50% тан кимрәк булганда яки үрнәктә ачык зыян табылса, йөкләү туктатыла.
Барлык сынау үрнәкләренең җимерелүе яхшы әйләнеш күрсәтте.Сынау кисәгенең корыч торбасының керү зонасында ачык киеренке ярыклар табылмады.Корыч торбаларга зыянның типик төрләре инҗирдә күрсәтелгән.3. Мисал итеп SB1 үрнәген алсак, бөкләнү моменты 18 кНдан ким булганда, башлангыч этапта, SB1 үрнәге ачык деформациясез эластик этапта, һәм үлчәнгән бөкләнү моментының үсеш темплары зуррак иярү арту темплары.Соңыннан, керү зонасындагы корыч торба деформацияләнә һәм эластик-пластик этапка уза.Бөкләү моменты якынча 26 кнмга җиткәч, урта корычның кысу зонасы киңәя башлый.Йөк арта барган саен әкренләп үсә.Йөкнең иң югары ноктасына җиткәнче, йөкне киметү сызыгы кимеми.
Эксперимент тәмамланганнан соң, SB1 (RuCFST) үрнәге һәм SB5 (CFST) үрнәге киселгән, төп бетонның ватылу режимын тагын да яхшырак күзәтү өчен, 4 нче рәсемдә күрсәтелгәнчә, 4 нче рәсемнән үрнәктәге ярыклар күренә. SB1 төп бетонда тигез һәм сирәк бүленә, һәм алар арасы 10-15 см.SB5 үрнәгендәге ярыклар арасы 5-8 см, ярыклар тәртипсез һәм ачык.Моннан тыш, SB5 үрнәгендәге ярыклар киеренкелек зонасыннан кысу зонасына якынча 90 ° сузыла һәм бүлек биеклегенең 3/4 өлешенә кадәр үсә.SB1 үрнәгендәге төп бетон ярыклар SB5 үрнәгенә караганда кечерәк һәм ешрак.Комны каучук белән алыштыру, билгеле бер дәрәҗәдә, бетондагы ярыклар үсешенә комачаулый ала.
Инҗирдә.5 һәр үрнәкнең озынлыгы буенча бүленешне күрсәтә.Каты сызык - сынау кисәгенең үзгәрү сызыгы һәм нокталы сызык - синусоидаль ярым дулкын.Инҗирдән.5 нче рәсемдә күрсәтелгәнчә, таякның дефлекция сызыгы синусоидаль ярым дулкынлы кәкре белән беренче йөкләүдә яхшы килешә.Йөк арта барган саен, синусоидаль ярым дулкынлы кәкредән читкә тайпылу.Кагыйдә буларак, йөкләү вакытында, һәр үлчәү ноктасында барлык үрнәкләрнең дефлекция сызыклары симметрияле ярым-синусоидаль сызык.
RuCFST элементларының саф бөкләнештә бозылуы синусоидаль ярым дулкынлы иярүдән соң, бөкләү тигезләмәсе түбәндәгечә күрсәтелергә мөмкин:
Fiberепселнең максималь сызыгы 0,01 булганда, куллану шартларын исәпкә алып, тиешле бөкләнү моменты элементның төп бөкләнү моменты сыйдырышлыгы итеп билгеләнә27.Шулай итеп билгеләнгән үлчәнгән бөкләнү моменты сыйдырышлыгы (Mue) 1-нче таблицада күрсәтелгән. планлаштырылган.M = 0.2Mue28 өчен, башлангыч катгыйлык Ки тиешле кыру бөкләү катылыгы булып санала.M = 0.6Mue булганда, эш этабының бөкләнү катылыгы (Ксе) тиешле секантның бөкләнү катгыйлыгына куелды.
Бөкләнү моментының иярү сызыгыннан күренеп тора, бөкләнү моменты һәм иярү эластик этапта сизелерлек арта.Бөкләнү моментының үсеш темплары иярү дәрәҗәсеннән югарырак.М иелү мизгеле 0,2Му булганда, үрнәк эластик лимит этапына җитә.Йөк арта барган саен, үрнәк пластик деформация кичерә һәм эластопластик этапка уза.М иелү мизгеле 0,7-0,8 Му белән тигез булганда, корыч торба киеренкелек зонасында һәм кысу зонасында деформацияләнәчәк.Шул ук вакытта, үрнәкнең Mf сызыгы үзен инфляция ноктасы итеп күрсәтә башлый һәм сызыксыз үсә, бу корыч торба һәм каучук бетон үзәгенең берләштерелгән эффектын көчәйтә.M Mue белән тигез булганда, үрнәк пластик каты этапка керә, үрнәкнең читкә китүе һәм кәкрелеге тиз арта, ә бөкләнү мизгеле әкрен арта.
Инҗирдә.7 һәр үрнәк өчен бөкләнү моментының (M) сызыкларына каршы (ε) күрсәтә.Ampleрнәкнең урта уртасының өске өлеше кысылу астында, аскы өлеше киеренкелектә."1 ″" һәм "2 marked" билгеләре белән билгеләнгән үлчәү приборлары сынау кисәгенең өске өлешендә, "3 ″" билгесе куелган штамм үлчәүләре үрнәк уртасында урнашкан, һәм "4 ″" һәм "5 ″" билгеләре."Тест үрнәге астында урнашкан.Ampleрнәкнең аскы өлеше 2-нче рәсемдә күрсәтелгән. 7-нче рәсемнән йөкләүнең беренче этабында киеренкелек зонасында һәм элементның кысу зонасында озын деформацияләр бик якын, һәм деформацияләр якынча сызыклы.Урта өлештә озынлыктагы деформациянең бераз артуы бар, ләкин бу үсешнең зурлыгы кечкенә. Соңыннан, киеренкелек зонасындагы резин бетон ярылды. Чөнки киеренкелек зонасындагы корыч торба көчкә каршы торырга тиеш, һәм кысу зонасындагы резин бетон һәм корыч торба йөкне бергә йөртә, элементның киеренке зонасындагы деформация деформациядән зуррак, йөк арта барган саен, деформацияләр корычның җитештерү көченнән артып китә, һәм корыч торба керә. эластопластик этап. ampleрнәкнең көчәю темплары бөкләнү моментыннан шактый югары иде, һәм пластик зона тулы кисемтәгә үсә башлады.
Eachәрбер үрнәк өчен M-um кәкреләре 8 нче рәсемдә күрсәтелгән.8, барлык M-um кәкреләре традицион CFST әгъзалары белән бер үк тенденциягә иярәләр 22,27.Eachәрбер очракта, M-um кәкреләре башлангыч этапта эластик җавапны күрсәтәләр, аннан соң катгыйлыкның кимүе белән инеластик тәртип, максималь рөхсәт ителгән бөкләнү мизгеле әкренләп җиткәнче.Ләкин, төрле сынау параметрлары аркасында, M-um кәкреләре бераз аерылып торалар.3-дән 5-гә кадәр булган кырларның аерылу мизгеле инҗирдә күрсәтелгән.8а.SB2 үрнәгенең рөхсәт ителгән бөкләү сыйфаты (кыру факторы λ = 4) SB1 (λ = 5) үрнәгеннән 6,57% түбән, һәм SB3 (λ = 3) үрнәгенең бөкләнү моменты SB2 үрнәгеннән зуррак. (λ = 4) 3,76%.Гомумән алганда, кыру-ара арасындагы катнашу арта барган саен, рөхсәт ителгән моментның үзгәрү тенденциясе күренми.M-um сызыгы кыру-спан коэффициенты белән бәйле түгел кебек.Бу Лу һәм Кеннеди25 CFST нурлары өчен күзәткәннәргә туры килә, 1,03 дән 5.05 га кадәр.CFST әгъзалары өчен мөмкин сәбәп - төрле арада, бетон үзәк белән корыч торбалар арасындагы көч тапшыру механизмы бер үк диярлек, бу тимер-бетон әгъзалары кебек ачык түгел25.
Инҗирдән.8b күрсәтә, SB4 (r = 10%) һәм SB1 (r = 20%) үрнәкләрнең күтәрү сыйфаты традицион CFST SB5 (r = 0) үрнәгеннән бераз югарырак яки түбәнрәк, һәм 3,15 процентка артты һәм кимеде. 1 .57 процент.Ләкин, SB4 һәм SB1 үрнәкләренең башлангыч иелү катылыгы (Kie) SB5 үрнәгеннән шактый югарырак, алар тиешенчә 19,03% һәм 18,11%.Эш стадиясендә SB4 һәм SB1 үрнәкләренең бөкләнү катылыгы (Kse), тиешенчә, SB5 үрнәгеннән 8,16% һәм 7,53% югарырак.Алар резинны алыштыру тизлегенең бөкләү сәләтенә аз тәэсир итүен күрсәтәләр, ләкин RuCFST үрнәкләренең бөкләнү катгыйлыгына зур йогынты ясыйлар.Бу RuCFST үрнәкләрендә каучук бетонның пластиклыгы гадәти CFST үрнәкләрендә табигый бетон пластиклылыгыннан югарырак булуы белән бәйле булырга мөмкин.Гомумән, табигый бетондагы ярылу һәм ярылу резинизацияләнгән бетонга караганда иртә тарала башлый29.Төп бетонның типик уңышсызлык режимыннан (4 нче рәсем), SB5 үрнәгенең ярыклары SB1 (каучук бетон) үрнәкләренә караганда зуррак һәм тыгызрак.Бу SB1 тимер-бетон үрнәге өчен корыч торбалар белән тәэмин ителгән югары тыюга ярдәм итә ала, SB5 табигый бетон үрнәге белән чагыштырганда.Durate16 өйрәнүе дә шундый ук нәтиҗәләргә килде.
Инҗирдән.8c күрсәтә, RuCFST элементының буш корыч торба элементына караганда яхшырак бөкләү сәләте һәм сыгылмасы бар.RuCFST (r = 20%) SB1 үрнәгенең бөкләнү көче буш корыч торбадан SB6 үрнәгеннән 68,90% югарырак, һәм SB1 үрнәгенең эш этабында (Kse) бөкләнү катылыгы. тиешенчә 40,52%., SB6 үрнәгеннән югарырак, 16,88% югарырак иде.Корыч торба һәм резинизацияләнгән бетон үзәкнең берләштерелгән эше комплекслы элементның флексур куәтен һәм катгыйлыгын арттыра.RuCFST элементлары саф бөкләү йөкләренә дучар булганда яхшы әйләнеш үрнәкләрен күрсәтәләр.
Нәтиҗә ясау мизгелләре хәзерге дизайн стандартларында күрсәтелгән бөкләнү моментлары белән чагыштырылды, мәсәлән, Япония кагыйдәләре AIJ (2008) 30, Британия кагыйдәләре BS5400 (2005) 31, Европа кагыйдәләре EC4 (2005) 32 һәм Кытай кагыйдәләре GB50936 (2014) 33. бөкләнү моменты (Мук) эксперименталь бөкләнү моментына (Mue) 4 таблицада бирелгән һәм инҗирдә күрсәтелгән.9. AIJ (2008), BS5400 (2005) һәм GB50936 (2014) исәпләнгән кыйммәтләр уртача эксперименталь кыйммәтләрдән 19%, 13,2% һәм 19,4% түбән.EC4 (2005) белән исәпләнгән бөкләнү моменты уртача сынау бәясеннән 7% түбәнрәк, бу иң якын.
Чиста бөкләнү астында RuCFST элементларының механик үзлекләре эксперименталь рәвештә тикшерелә.Тикшеренүләр нигезендә түбәндәге нәтиҗәләр ясарга мөмкин.
RuCFST сынаган әгъзалары традицион CFST үрнәкләренә охшаган тәртип күрсәттеләр.Буш корыч торба үрнәкләрен исәпкә алмаганда, RuCFST һәм CFST үрнәкләре резин бетон һәм бетон тутыру аркасында яхшы әйләнешкә ия.
Кырыкның озынлыгы 3тән 5кә кадәр үзгәрде, сынау моментына һәм бөкләнү катгыйлыгына аз тәэсир иттеләр.Резинны алыштыру тизлеге үрнәкнең бөкләнү моментына каршы торуына бернинди тәэсир итми, ләкин бу үрнәкнең бөкләнүенә билгеле бер йогынты ясый.Резин алыштыру коэффициенты 10% булган SB1 үрнәгенең башлангыч флексур катгыйлыгы CFST SB5 традицион үрнәгенә караганда 19.03% югарырак.Еврокод EC4 (2005) RuCFST элементларының төп бөкләү сыйфатын төгәл бәяләргә мөмкинлек бирә.Төп бетонга каучук кушылу бетонның нечкәлеген яхшырта, Конфуций элементларына яхшы катгыйлык бирә.
Дин, ФХ, Чен, Yu.Ф., Yu.структурасы.Бетон 22, 726-740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Хан, LH, Рен, QX, һәм Ли, В. Бетон белән тутырылган корыч торба (CFST) омтылышлы, конус һәм кыска STS баганалары белән сынау.Дж. Төзелеш.Корыч танк 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Сейсмик сынау һәм эшкәртелгән буш блок стеналарын эшкәртү индексы, эшкәртелгән агрегат корыч трубка рамкасы белән тутырылган.структурасы.Бетон 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Дюарт, АПК һ.б.Резин бетон белән тутырылган кыска корыч торбаларның тәҗрибәсе һәм дизайны.проект.структурасы.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Джах, С.технологияләр.фаразлау.җәмгыять.ачык.167, 120679 (2021).
Кумар, Н., Пуния, В., Гупта, Б. & Гоял, МК Яңа куркынычны бәяләү системасы һәм критик инфраструктураның климат үзгәрүенә чыдамлыгы.технологияләр.фаразлау.җәмгыять.ачык.165, 120532 (2021).
Лянг, С һәм Фрагомени, С. Аксаль йөкләү астында бетон белән тутырылган корыч торбаларның кыска түгәрәк баганаларына сызыксыз анализ.Дж. Төзелеш.Корыч резолюция 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Эллобеди, Э., Яшь, Б. һәм Лэм, Д.Дж. Төзелеш.Корыч танк 62, 706-715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Хуанг, Y. һ.б.Highгары көчле салкын формалашкан тимер-бетон турыпочмаклы трубка баганаларының эксцентрик кысу үзенчәлекләрен эксперименталь тикшерү.Дж. Хуакяо университеты (2019).
Ян, YF һәм Хан, LH Эксцентрик җирле кысу астында кыска бетон белән тутырылган корыч торба (CFST) баганаларының тәртибе.Нечкә дивар төзелеше.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Чен, Дж.Б., Чан, ТМ, Су, РКЛ һәм Кастро, JM Сигез почмаклы кисемтә белән бетон белән тутырылган корыч трубка балкышының цикл характеристикаларын эксперименталь бәяләү.проект.структурасы.180, 544-560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Гунавардена, ЙКР, Аслани, Ф., Уи, Б., Канг, WH һәм Хикс, С. Монотоник саф бөкләнү астында бетон тутырылган түгәрәк корыч торбаларның көч үзенчәлекләренә күзәтү.Дж. Төзелеш.Корыч танк 158, 460-474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Зануй, С.эчке Дж. Корыч структурасы.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Лю, Yu.Х. һәм Ли, Л. Оксаль йөк астында резин бетон квадрат корыч торбаларның кыска баганаларының механик үзлекләре.Төньяк-көнчыгыш.Университет (2011).
Дюарт, АПК һ.б.Резин бетонны цикллы йөкләү [J] композициясе астында кыска корыч торбалар белән эксперименталь өйрәнү.структурасы.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Лянг, Дж., Чен, Х.Бетон (2016).
Гао, К. һәм Чжоу, Дж.Хубей университеты технологияләре журналы.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G, and Wang E. highгары температурага тәэсир иткәннән соң кыска турыпочмаклы тимер-бетон баганаларны эксперименталь өйрәнү.Бетон 362, 42–45 (2019).
Angзян, Т., Лянг, Дж., Чжан, Г. һәм Ванг, Е.Бетон (2019).
Patel VI Бетон белән тутырылган түгәрәк очлы униаксиаль йөкләнгән кыска корыч трубка баганаларын исәпләү.проект.структурасы.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Лу, Х., Хан, LH һәм Чжао, SL Бетон белән тутырылган түгәрәк нечкә дивар корыч торбаларның бөкләнү тәртибенә анализ.Нечкә дивар төзелеше.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Абенде Р., Әхмәт Х.С. һәм Хунаити Yu.М.Резин порошок булган бетон белән тутырылган корыч торбаларның үзлекләрен эксперименталь өйрәнү.Дж. Төзелеш.Корыч танк 122, 251-260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
ГБ / Т 228. Металл материаллар өчен нормаль температураның киеренке сынау ысулы (Кытай архитектурасы һәм төзелеш басмасы, 2010).
Пост вакыты: Январь-05-2023